Page 56 - 国外钢铁技术信息内参（2024年5月）
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                   制蠕变温度范围内出现晶粒粗化，并确保蠕变性能。另外，由于降低 Mn 和 Ni

                   含量容易导致δ铁素体残留，因此确立了通过添加 Co 抑制δ铁氧体残留，进而

                   降低 Mn 和 Ni 含量的方式。机械性能方面，表现出良好的强度、韧性和蠕变断                                           ᇏݓࣁඋ࿐߶
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                   裂时间。


                                    表 20 Gr.91 钢用焊接材料的焊接金属化学成分












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                                    表 21 Gr.91 钢用焊接材料的焊接金属机械性能                                                                     ᇏݓࣁඋ࿐߶













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                       ※1 焊后热处理:760℃×2h
                       ※2 蠕变断裂时间(试验条件: 100MPa，600℃)




                        目前，研究人员正在研究如何通过改善锅炉蒸汽条件（高温、高压）提高

                   发电效率，以及如何通过减小锅炉管道厚度改善热疲劳性能并降低维护成本。

                   研究考虑使用高温蠕变性能优于 Gr.91 钢的 Gr.92 钢（9%Cr-1.8%W-0.5%Mo-V-
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                   Nb 钢）和 Gr.93 钢（9%Cr-3%W-3%Co-Nd-B 钢）。锅炉在高温、高压环境下运

                   行需要具有优异的抗蠕变性能，为了防止运行过程中发生脆性断裂等情况，还

                   需要具备良好的韧性。由于抗蠕变性能和韧性属于相互对立关系，两者兼顾极

                   其困难。因此，提出通过δ铁素体抑制韧性下降这一方法，并确定δ铁素体的抑

                   制指标 FP。FP 与韧性的关系如图 56 所示。由于 FP 变大表示韧性改善，因此

                   将其作为焊接材料的设计指标。各焊接工艺中 Gr.92 钢焊接金属的化学成分和
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                   CSM 中国金属学会                                               CMISI 冶金工业信息标准研究院
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