Page 38 - 国外钢铁技术信息内参（2024年9月）
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                        同样，在不锈钢中，如图 46 所示，比较了各种充氢条件下吸收的氢浓度。

                   不过，由于耐腐蚀不锈钢不会因自然浸泡或暴露而发生氢渗入，因此只对阴极

                   充氢和高压氢气环境（85℃~250℃）进行了比较。图 46 的纵轴表示的是考虑到                                          ᇏݓࣁඋ࿐߶

                   试样中氢浓度分布的表面氢浓度。如图 47 所示，在不锈钢中，通过控制阴极充
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                   氢时的电位和阳极电流密度，也可以吸收一定量的氢。

                        图 48 显示了大幅度改变水溶液中 NH4SCN 含量的情况下，采用范围更广

                   的低合金钢、不锈钢和镍合金进行阴极充氢试验时吸收的氢浓度对比。为方便

                   起见，横轴按每种材料的合金含量排列。在所有充氢条件下，13Cr 钢、双相不

                   锈钢（DSS）和 Ni 合金的氢浓度都高于低合金钢（图中的 Cr-Mo 和 Cr-Mo-V）。                                                                 ᇏݓࣁඋ࿐߶

                   图中还给出了高压氢气环境下的吸收氢气浓度。虽然图中没有显示，但根据在
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                   含有 3~10g/L 的 NH4SCN 水溶液中进行阴极充氢试验，已确认可以再现低合金

                   钢在高于 1atm 的 H2S 饱和水溶液中的吸氢现象。












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                                     图 48 采用各种充氢方法条件下的氢浓度比较
                                              （低合金钢、不锈钢、Ni 合金）
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                        如前所述，通过阴极充氢可以在材料中加入相当于实际环境的氢。如果条
                   件更加严格，还可以加入大量超出真实环境的氢，求出材料的极限值（极限氢

                   浓度）。上述螺栓钢的极限氢浓度就是用这种方法确定的。奥氏体材料的极限

                   氢浓度也可以根据同样的思路确定。图 49 显示了通过改变阴极充氢条件和改变

                   吸氢浓度（在本示例中，主要是考虑试样中氢浓度分布的表面氢浓度）来比较

                   氢脆特性（通过 SSRT 得出的相对断裂伸长率）的结果。虽然不同材料对氢脆

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                   CSM 中国金属学会                                           CMISI 冶金工业信息标准研究院


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