Page 52 - 国外钢铁技术信息内参（2022年8月）
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连铸过程中，钢水通过 SEN 从中间包进入结晶器，铝酸盐不断沉积形成堵
塞簇群，使水口开口面积大幅减小，阻碍钢水流动。为了抵消流动阻力，必须将
塞棒上提以保持足够的开口面积使钢水能够恒速流过。因此，可以将塞棒的实时
位置作为计算堵塞指数的有效参数。方程（1）为 Rajendra 所提出的堵塞指数：
塞棒实际提升量−塞棒理论提升量
堵塞指数 1 = 方程（1）
100−（塞棒理论提升量+调零校准量）
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其中，塞棒实际提升量为塞棒实时位置与校准位置的差值。各设备的调零校
准量互不相同，本文所研究钙处理钢的塞棒校准量为 40mm。理论提升量为 SEN ᇏݓࣁඋ࿐߶
未堵塞情况下的塞棒位置，利用三角法和计算机辅助设计（CAD）建模，通过
中间包容量计算该数值。本研究中，理论流量与 SEN 几何形状的关系式如下：
1
Q 理 论 = Cd × （ （ 2 × （0.0567 + （2.57 ∗ 10 −5 × ）） 1.304 ） ） × 60 ） ×
（（192.988× ）+（0.620× 2）−4.22）
×Ds 方程（2）
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其中，Cd 为流量系数，W 为中间包重量，N 为塞棒理论提升量，Ds 为钢水
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密度。将理论流量与实际流量等值化，进而计算塞棒的理论位置。将理论容量（Q
理论）代入方程（2）等式左侧，得出塞棒的理论位置及提升量。实际流量计算方
法如方程（3）所示：
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方程（3）
Q 实际=V×A 环×D 钢
其中，V 表示连铸机浇铸速度，A 环表示塞棒和 SEN 之间的横截面积，如图
1 中 SEN 入口标注所示。堵塞指数 1 随堵塞程度的加重而增大，随堵塞程度的
减轻而减小，这是因为堵塞情况下想要维持流量不变，实际提升量就必须大于理
论提升量。
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图 1 中间包座砖示意图
CSM 中国金属学会 CMISI 冶金工业信息标准研究院
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