Page 86 - 国外钢铁技术信息参考-2023年1月

   1 f  . 0 25 ᇏݓࣁඋ࿐߶

  .6 49 10  2  .5 43 10  2  S   2 0＜ f  .0 25 
     f S    1 S
 . 6 7336 （18）
K x  K y   . 4 04 10  6  1 f S     1 2  25.0 ＜ f S  .0 35  ᇏݓࣁඋ࿐߶



  f S 
 . 1 09 10 3  1 f  . 3 32  2  35.0  f ＜  1
ᇏݓࣁඋ࿐߶
 S 1 S


 074.0  1- n ( f  49.1  2 f  5.0 f 2 )  0＜f 2  25.0 
 S  10 S . 739 S 1 S
K Z   . 2 05 10 7  1 f S   2 1  25.0 ＜f S  35.0  （19）




  f S 
 . 3 75 10 4  1 f   2  35.0  f ＜  1
2
 S 1 S
公式（18）和（19）中与面积维度相关的透过率 K 均与一次枝晶臂间距 的 ᇏݓࣁඋ࿐߶
1
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平方成正比，并且同 Kozeny-Carman 方程一样随面积维度发生变化。图 6 所示为
根据公式（18）和（19）所求出的一次枝晶臂间距为 500μm 条件下透过率与固

相率之间的关系。低固相率条件下，垂直于一次枝晶臂的方向较易流动，当固相

率达到 0.6 以上时，平行于一次枝晶臂的方向较易流动。凝固初期，从平行的一

次枝晶臂延伸出来的二次枝晶臂的空间相对较大，但当凝固不断扩展并达到二级

枝晶臂尖端时，二次枝晶臂间的流动变得困难。该现象类似于柱状枝晶组织的形

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成过程。由于上述关系式汇总了以往各种实验值和模型计算结果，因此，经常被
用于凝固/偏析模拟。 ᇏݓࣁඋ࿐߶

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图 6 根据文献[18]中公式（18）和（19）所得透过率与固相率的关系。其

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中，一次枝晶臂间距为  1 =500μm

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