Page 42 - 国外钢铁技术信息内参（2023年6月）
P. 42
ᇏݓࣁඋ࿐߶
速度以及冲击角度，求出钢流冲击结晶器窄面后形成的反转上升流的能量（“F
值”，定义式是（4）式），推定钢液面的流动。（4）式中个符号的说明如图
50。 ᇏݓࣁඋ࿐߶
ᇏݓࣁඋ࿐߶
ᇏݓࣁඋ࿐߶
ᇏݓࣁඋ࿐߶
ᇏݓࣁඋ࿐߶
ᇏݓࣁඋ࿐߶
水模型试验和连铸机工业试验确认，F 值与结晶器窄面处的钢液面波高有
线性关系。将钢液面波高控制在一定范围内，可获得良好质量的铸坯和钢材产
品。所以，当确定了连铸条件后，应选定最佳的浸入式水口的形状。
此前，对浸入式水口形状的最佳化进行了许多研究。例如，三泽等人进行
了旨在降低钢水下降流速的两孔型浸入式水口最佳化研究。研究结果表明，降
ᇏݓࣁඋ࿐߶
低钢水吐出流最大速度的浸入式水口内径 D 与吐出孔径 d 之比 D/d 大于 1.1
时，钢水吐出流最大速度下降，可获得内部缺陷很少的良好铸坯（图 51）。
斋藤等人用四孔型浸入式水口进行了控制弯月面流速和钢水侵入流的试
验。
浸入式水口吐出孔附近产生的负压现象，有时会成为吸入保护渣的驱动
力。因此，也有改进吐出孔形状降低负压的做法。
ᇏݓࣁඋ࿐߶
CSM 中国金属学会 CMISI 冶金工业信息标准研究院
39
