Page 67 - 国外钢铁技术信息参考-2023年1月

W A 3  4 r c 2 ( Ck s Ac  k ᇏݓࣁඋ࿐߶
'C
(33)
) '
s
Ac
’
*
’*
采用平衡常数 K（=ks/ks =CA /CA ）（5.33），改写公式，得到以下公式。 ᇏݓࣁඋ࿐߶
W  4 r c 2 k s (C  C Ac ' K ) (34)
A
3
ᇏݓࣁඋ࿐߶
Ac
*
’*
公式（32）的反应为等摩尔反应，因此，对于平衡气体浓度 CA 、CA ，以
下公式成立。
*
C  C Ac '  C  C A '*  1 (  K )C A * (35)
Ac
A
利用该关系式，改写公式（34），得到以下公式。
W  4 r 2 k ( 1 K )(C  C * ) (36) ᇏݓࣁඋ࿐߶
3
c
A
s
K Ac A
ᇏݓࣁඋ࿐߶
公式（36）代替公式（6），成为表达在考虑逆反应情况下使用的未反应速
度的公式。与推导公式（8）一样，得到以下公式。

4 (C  C * )
 r  Ab A (37)
pA
{( 1 )  ( 1 )( 1  1 )  ( K )}
k c r 0 2 D eA r c r 0 1 (  K ) rk s c 2

同样，代替公式（13）、（14）（15），得到公式（38）、（39）、（40）。
ᇏݓࣁඋ࿐߶
 r 1 r K 1 1 r r r r K r (38)
3
t  B 0 [(  0  )  { (  0 )( c )  0 ( c )  ( c )}]
2
C  C A * 3k c 6D eA 1 (  K )k s 3 k c D eA r 0 2D eA r 0 1 (  K )k s r 0
Ab
 r 1 r K
*
t  B 0 (  0  ) (39)
C Ab  C A * 3k c 6D eA 1 (  K )k s
1 ( 1  r 0 )( r c 3 r 0 ( r c )  K ( r c )
2
) 
K)
1 ( 
r
k
t  1 3 k c D eA r 0 2 D eA r 0 ᇏݓࣁඋ࿐߶
s
0
t * 1  r 0  K (40)
ᇏݓࣁඋ࿐߶
k 3 c 6 D eA 1 (  K) k s
此外，如果采用固体反应率 XB 进行表达，代替公式（17）得到公式（41），

代替公式（18），得到公式（42）。

ᇏݓࣁඋ࿐߶

CSM 中国金属学会 CMISI 冶金工业信息标准研究院
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